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目录：
1、铝包钢钢绞线型号问题1
2、铝包钢钢绞线设计人员已按gb/t50064-2014第5.4.13条第6点的要求对出线避雷器的位置进行了校核和设计
3、铝包钢钢绞线雷管到故障CT的电气距离为69m
4、铝包钢钢绞线问题2
5、铝包钢钢绞线型号断路器工作条件恶劣
6、铝包钢钢绞线型号根据现场无避雷器动作记录的情况
7、铝包钢钢绞线在第二次接地故障期间
8、铝包钢钢绞线在第一次跳闸期间
　　断层发生的那天有雷雨。根据气象局提供的资料,断裂带附近共发生5次雷暴,闪电电流12~24ka。根据设计方案,铝包钢钢绞线故障线路出口的避雷器布置在变电站外的终端塔上,所选用的避雷器为用于线路绝缘子防雷的串隙金属氧化物避雷器,而不是电站式避雷器。式中,铝包钢钢绞线镀铜钢绞线L为到避雷器的距离,V为光速。以8μs/20μs的波形(避雷器电阻器雷电冲击试验波形)为例,上升沿为8μs,a=465×106kV/s,断路器断路处最大δU=2Al/V=465kV,CT端δU为406kV,实际断路处最大电压可达1327kV,CT端电压可达1268kv。

现场检查及后续设备拆卸检查发现,线路间隔处c相电流互感器CT头有多条放电路径,断路器在开断状态下发生故障。

　　

铝包钢钢绞线型号问题1

　　问题1:故障线路出线避雷器为线路绝缘子防雷用的串联间隙金属氧化物避雷器,其50%避雷针放电电压高(正极50%避雷针放电电压为862.6kV(峰值,负极性50%避雷针放电电压为1004kV,当避雷针过电压低于冲击放电电压时,铝包钢钢绞线避雷针不工作,雷电过电压容易侵入变电站,铝包钢钢绞线不能有效保护站内开关和CT。一般可将公式修改为δU=2AK,其中K为考虑设备电容引入的修正系数。
　　

铝包钢钢绞线设计人员已按gb/t50064-2014第5.4.13条第6点的要求对出线避雷器的位置进行了校核和设计

　　设计单位按GB/T50064-2014第5.4.13条第6点要求对出线避雷器位置进行了校核和设计。
　　

铝包钢钢绞线雷管到故障CT的电气距离为69m

　　出雷管到故障CT的电气距离为69m,出雷管到故障开关的电气距离为79m。避雷器正极50%雷击放电电压为862.6kV(峰值,负极50%雷击放电电压为1004kV。

　　

铝包钢钢绞线问题2

　　问题2:出线避雷器安装位置远离断路器断路和CT(分别为79m和69m,保护装置的防雷过电压远高于末端避雷器。
　　

铝包钢钢绞线型号断路器工作条件恶劣

　　断路器断路运行条件苛刻,铝包钢钢绞线容易造成断路灭弧室在多次雷击下难以正确灭弧。
　　

铝包钢钢绞线型号根据现场无避雷器动作记录的情况

　　根据现场无避雷器动作记录的情况,严格考虑,铝包钢钢绞线型号多次雷击时,传输到避雷器端部的雷击波电压为正极性862kV,即在避雷器50%冲击放电的临界值。综上所述,铝包钢钢绞线型号两种雷波梯度下,断路器断路和CT端雷电过电压明显超过绝缘(断路器断路为1050+206kV,CT主绝缘为1050kV)的雷电过电压。
　　

铝包钢钢绞线在第二次接地故障期间

　　第二次接地故障时,雷电波沿故障线路方向向变电站通信,但由于此时开关断闸C相,雷电波的波反射在开关端口位置,并由于避雷器开关断裂距离远,会显著提高开关断裂位置的电压,通过理论计算,实际开关断裂和CT末端的雷电过电压会明显超过其绝缘承受的雷电冲击电压,最终导致开关断裂击穿,CT一次绕组和二次绕组放电。考虑陡闪波形为2.6μs/50μs,铝包钢钢绞线沿2.6μs上升,陡度(电压变化率)a=1430×106kV/s,断路器开断处最大δU=2Al/V=753kV,CT端δU为658kV,铝包钢钢绞线实际断路器开断处最大电压可达1615kV,CT端电压可达1520kv。2019年夏季,广东沿海某220kV变电站C期线路连续两次故障跳闸。故障位置1.1km,220kV母线和220kV2M母线上所有运行设备开关跳闸。
　　

铝包钢钢绞线在第一次跳闸期间

　　第一次跳闸时,雷击引起75#塔绝缘子闪络放电,铝包钢钢绞线型号铝包钢钢绞线导致单相接地故障。变电站内的建筑物和电气设备均在避雷针的保护范围内。