GIS的操作要求当在罐的阻塞装置内检测到电弧故障时，其影响仅限于其腔室。过分析我公司500 kV油罐阻塞装置的电弧点火特性，当控制装置发生内部电弧故障时，计算了阻塞装置的压力状态。且设计参数如封套的强度相结合，以确保在产品发生故障时不会损坏产品。

　　伤或折断以确保人员安全。键字失败;电弧;力的引入为了确保对工厂人员的更高程度的保护，550 kV的罐体关闭装置的设计必须适当考虑内部电弧的形成，影响增加了产品的胴体压力和电弧放电的持续时间。室内，如果温度升高会导致灼伤，裂缝等设备因子（值 - Cequipment：建议以包围国家标准GB7674在一个封闭的隔室的含六氟化soufre.La压力上升由于内部缺陷可以根据公式（1）来执行应由制造商使用类似设备进行测试）检查）。上表明：（1）电弧故障引起的内压增加与故障的电流，持续时间和体积有关。（2）内部电弧性能与外壳的设计压力有很好的关系。（3）确定设备系数值设备需要长期的实验数据支持。体设计550kV储罐的设计参数船体的设计压力设计为0.4 MPa。据产品运行条件的计算，壳体的最小破坏压力不小于1.82 MPa;壳的直径最初确定为1000mm，厚度。是12毫米。

　　550千伏罐避雷器设计由于避雷器的结构的特殊设计，压力补偿帽必须在中心结构的顶部安装，以确保避雷器等的绝缘性能产品的电气性能，相应产品的总体平面图和外壳的结构形状。图1所示，在气缸的顶部具有小的直径和系泊到骨盆，而气缸的下部较宽，和过渡管在中心添加以确保良好的性能产品隔离，但当内部压力增加时，过渡结构很容易。渡管被拉伸，这导致圆柱体的变形，这反过来影响整个GIS结构的稳定性。拟计算铝壳电阻：71000MPa弹性模量;铝：泊松比0.33;铝的抗拉强度≤275MPa;气缸腔内施加1.82MPa;使用简化模型计算船体强度，通过上下法兰计算法兰扭矩，绝缘子和螺栓结构系统确保气缸阻力的计算是主要在这个例子中完成。图2所示，网格被密集的网格划分，如图2所示，上端墙的厚度为12 mm。50等等，网格质量好。算结果如下：最大应力为208.449 MPa，小于材料抗拉强度275 MPa，符合设计要求。算弧特性作为由当电弧非常复杂电弧产生的能量，由电弧产生的热量可以被用于气体的温度上升，气体的内部能量，内部组件和气缸壁的温升;气态六氟化硫的分解;分解产物与内部组分的化学反应;气态六氟化硫的对流转移;电弧时间很短，约0.1-0.3 s，瞬态气态，化学反应程度较难确定。文采用的计算方法是：计算将550 kV储罐控制气体室中的SF6气体视为理想气体，并认为每单位时间的所有电弧能量用于增加气体的内部能量。
　　据热力学和由国外建议的经验公式，在SF6气体的恒定体积比热和温度之间的关系是这样的：存在用于船体在的区域中的燃烧的许多物理因素弧的根，理论上源于船体的燃烧。前的鞠躬时间非常困难。

　　据相关数据，壳体的燃烧时间与壳体的故障电流和壁厚有以下关系：电弧特性曲线基于GB7674-2008的内部故障电弧试验并且在最小时间段内壳体的厚度不会燃烧。
　　据电流，电流等于或大于63 kA，保持时间为0.1 s;当满足上述停留时间时，除了减压装置的动作外，不会产生外部效应;当电流为63 kA或更高时，它会在0.3 s内切断。

　　果外壳没有损坏，则认为GIS符合要求：第一级短路保护截止时间为63 kA及以上为0.1 s且截止时间第二阶段保护是0.3秒。据式（5），滚筒的燃烧时间为381毫秒;根据图3，可以看出，在0.3s时，550kV罐保护装置的腔室内的压力为1.11MPa。果，该文献中的550kV罐关闭装置在不到0.1秒内不能承受燃烧，并且小于0.3秒的气体压力不会超过挤压压力。体结论本产品的设计压力为0.4 MPa，国家标准规定的产品破裂压力比设计压力高3.5倍，即1.82 MPa ，船体不会破裂，并且可以看到船体薄弱环节的过渡汽缸的计算。壳体内压为1.82 MPa时，产品的最大应力低于材料的抗拉强度，符合设计要求。于电弧燃烧的严格特性，550kV罐式限流筒的燃烧时间为381 ms，铜包钢圆线符合标准要求0.1 s内的无燃烧要求。
　　0.3 s时，550kV罐内限压室内的压力为1.11MPa，低于产品设计压力为1.82 MPa（第一个保护截止时间）低于40 kA的短路电流水平为0.1 s，第二级保护的故障时间为0.3 s。之，本文件确定了产品强度和电弧特性的计算，以确保产品在发生故障时能够为外部人员提供安全保障。
　　论本文采用有限元法计算550 kV壳体壳体强度，确保壳体满足设计要求。

　　于国家标准推荐的电弧特性缺乏实用性，采用有限元法对550kV水箱关闭装置进行了分析，以确保产品的安全性。于六氟化硫的绝缘材料正朝着小型化的方向逐步发展，电弧特性的研究对产品的使用安全性非常有用，有必要研究计算方法。准确地确保产品安全性能。
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